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汽輪機(jī)軸承座軸向振動(dòng)過大，經(jīng)過全面檢查，發(fā)現(xiàn)軸承瓦枕支撐墊塊磨損，防轉(zhuǎn)銷釘磨損嚴(yán)重，銷孔磨偏。因支撐墊塊磨損，標(biāo)高下沉約0.75mm，如圖1所示。
圖1 磨偏、磨損情況
處理措施：
（1）更換上部瓦枕絕緣墊塊，檢查接觸情況；
（2）瓦面超聲檢查（未見異常）；
（3）上部緊箍磨變形銷孔，采用鑲套處理；
（4）重新按照擋油板洼窩尺寸調(diào)整軸瓦位置、軸承座標(biāo)高。軸承上抬0.45 mm，軸承座上抬0.30 mm，地腳螺栓力矩按標(biāo)準(zhǔn)緊固。
經(jīng)過處理后，軸承座的垂直、水平振動(dòng)明顯好轉(zhuǎn)，但軸向振動(dòng)大的問題仍然存在。
再次，經(jīng)過軸承振動(dòng)進(jìn)行測試分析，滿負(fù)荷時(shí)：
（1）軸承軸振80 μm左右；
（2）軸承座水平、垂直振動(dòng)不大，小于30 μm；
（3）軸承座軸向振動(dòng)達(dá)到140 μm；
（4）軸向、垂直、水平振動(dòng)的頻譜都是以50 Hz分量為主，其余頻率成分很少。
如圖2所示，停機(jī)前進(jìn)行振動(dòng)測試，并在軸承箱后部，用一只千斤頂頂起。觀察振動(dòng)變化，可以看出，軸承箱后側(cè)頂起0.03~0.05 mm后，軸向瓦振有變化，即由103 μm降至84 μm。其它方向變化不大。
圖2 千斤頂放置位置（一只）
處理措施：
（1）盤車狀態(tài)下，架百分表測試轉(zhuǎn)軸徑向晃度；測試對輪瓢偏情況；在勵(lì)磁機(jī)最尾端架百分表，測試轉(zhuǎn)軸的軸向竄動(dòng)；
（2）解體軸承，測量軸頸揚(yáng)度、軸頸晃度、軸承座揚(yáng)度、軸承座底部墊塊與洼窩接觸情況、軸承緊力、烏金面工作狀態(tài)；
（3）檢查軸承座4個(gè)地腳螺栓的緊力；
（4）配重。第一次配重方案：在勵(lì)磁機(jī)尾部圓盤140°處加292 g。第二次配重方案：拆除勵(lì)磁機(jī)尾部圓盤86°處配重300 g、170°處配重387 g，并在332°處新加292 g。
經(jīng)過兩次配重后，軸承的振動(dòng)有所減小，但軸承座的軸向振動(dòng)依然保持在200μm以上，這是怎么回事呢？
經(jīng)分析討論得知，軸承座存在較大的軸向振動(dòng)，其振動(dòng)頻率和轉(zhuǎn)速相吻合，從振動(dòng)性質(zhì)來說，屬于普通強(qiáng)迫振動(dòng)。類似于徑向普通強(qiáng)迫振動(dòng)診斷，首先應(yīng)檢測軸承座的軸向動(dòng)剛度。引起軸向振動(dòng)的原因大都是軸承座軸向剛度不足，特別是臺板和基礎(chǔ)之間存在松動(dòng)；其次是軸承座和發(fā)電機(jī)端蓋軸承軸向結(jié)構(gòu)剛度不足。絕大多數(shù)汽輪發(fā)電機(jī)組徑向振動(dòng)不大時(shí)，只要消除軸承座連接剛度不足的缺陷便可。
從現(xiàn)場情況看，軸承座存在剛度不足的現(xiàn)象，原因可能包括：
（1）軸承座地腳螺栓緊力不足；
（2）軸承座二次灌漿部分松裂。在該汽輪機(jī)基建過程中，由于季節(jié)、溫度等因素的影響，有可能造成此問題；
（3）軸承座整體剛性下降。長期的超標(biāo)瓦振對軸承座造成疲勞損傷，影響軸承座整體剛性。軸承座長時(shí)間的軸向振動(dòng)也可能形成惡性循環(huán)，使得軸承座整體剛性下降（如軸承座裂紋等缺陷）。
圖3所示為傳統(tǒng)機(jī)組軸承座地腳示意圖?？梢钥闯銎錇榫匦螌ΨQ布置，跨距較大，軸承座中間部分勢必有剛性不足的風(fēng)險(xiǎn)。但阿爾斯通百萬機(jī)組軸承座地腳為平行四邊形對稱布置，將軸承座的跨距縮短，寬度增加，中間部分剛性勢必更好。
在以后停機(jī)檢修中，應(yīng)重點(diǎn)檢查剛性變差的原因?？蓮囊韵聨追矫婵紤]：
（1）軸承座地腳螺栓緊力的重新核查；
（2）軸承座底部地腳螺栓灌漿部分的仔細(xì)檢查；
（3）軸承座的整體檢查，尤其是有無裂紋。
圖3 傳統(tǒng)機(jī)組軸承座地腳示意圖
結(jié)果
通過對汽輪發(fā)電機(jī)軸承配重及軸承座底部架千斤頂，基本解決了軸承振動(dòng)大的問題，保障了機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行。
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